1概述
余熱電站的一些汽輪機(jī)組各軸瓦振動(dòng)值的增大以致超標(biāo)，會(huì)嚴(yán)重影響安全運(yùn)行。其結(jié)果會(huì)加劇機(jī)組工作性能的降低或使機(jī)組根本無(wú)法工作。機(jī)組的軸瓦或轉(zhuǎn)子葉片等部件，因受附加的動(dòng)載荷而加劇磨損、疲勞，甚至破裂，從而影響機(jī)組的運(yùn)行壽命，或造成事故。
汽輪機(jī)組在投入運(yùn)行的幾個(gè)月后，各軸瓦的振動(dòng)值隨著運(yùn)行時(shí)間的延續(xù)而逐漸增大。早期階段比較3～4個(gè)月前后的振動(dòng)測(cè)量值才能看出變化，之后振動(dòng)變化速度逐漸加快，但不論在早期、中期、晚期，在1～2天內(nèi)振幅和相位基本是穩(wěn)定的。部分運(yùn)行參數(shù)，如汽缸的絕對(duì)膨脹，軸瓦溫度，轉(zhuǎn)子軸向位移等測(cè)點(diǎn)，顯示的數(shù)值變化通常不明顯。較為嚴(yán)重的機(jī)組，在振動(dòng)值開始增大，其后的一兩個(gè)月內(nèi)，逐漸增大至接近在線振動(dòng)測(cè)點(diǎn)的聯(lián)鎖保護(hù)設(shè)定值，只得停機(jī)檢查處理。
振動(dòng)值發(fā)生上述變化時(shí)，首先應(yīng)根據(jù)收集的運(yùn)行參數(shù)變化，初步分析和判斷出現(xiàn)異常振動(dòng)的原因。
其次，應(yīng)結(jié)合運(yùn)行參數(shù)的變化，在停機(jī)檢修時(shí)，注意檢查后汽缸等部位與廠房固定位置的相對(duì)參照點(diǎn)，測(cè)量并與原始安裝數(shù)據(jù)比對(duì)。例如檢查后汽缸托架與后導(dǎo)板接觸面是否出現(xiàn)間隙等，判斷汽缸是否出現(xiàn)位移。如果機(jī)組振動(dòng)缺陷較嚴(yán)重，決定揭汽缸檢修，還應(yīng)檢查汽缸內(nèi)部通流部分部件的摩擦，轉(zhuǎn)子彎曲變化和聯(lián)軸器中心變化等。
此外，還應(yīng)結(jié)合這些軸瓦振動(dòng)的型式進(jìn)行分析判斷。
2測(cè)量和檢查
2.1檢查汽缸或凝汽器結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的變化
(1)后汽缸與后導(dǎo)板結(jié)合面檢查在后汽缸與后導(dǎo)板的的結(jié)合面之間，用塞尺檢查汽缸兩側(cè)的后導(dǎo)板是否存在局部間隙。此項(xiàng)檢查應(yīng)分別在機(jī)組運(yùn)行和停運(yùn)時(shí)進(jìn)行，以便于分析比較。例如，對(duì)出現(xiàn)問(wèn)題的某臺(tái)機(jī)組測(cè)量，顯示后汽缸右側(cè)導(dǎo)板上的振動(dòng)值大于對(duì)稱轉(zhuǎn)子布置的左側(cè)導(dǎo)板。運(yùn)行時(shí)用塞尺檢查后汽缸托架與導(dǎo)板的結(jié)合面，發(fā)現(xiàn)后汽缸右側(cè)托架與導(dǎo)板結(jié)合面之間出現(xiàn)大面積間隙，最大間隙約為0.35mm，停機(jī)后檢查最大間隙達(dá)到0.70mm以上，不接觸面積占總接觸面積的50%以上。對(duì)左側(cè)托架與導(dǎo)板的檢查，發(fā)現(xiàn)也同樣存在局部間隙，機(jī)組運(yùn)行時(shí)約為0.08mm，停機(jī)后約為0.40mm，不接觸面積占總接觸面積的25%以上。
上述存在的間隙說(shuō)明，后汽缸與固定基礎(chǔ)位置的后導(dǎo)板之間出現(xiàn)了相對(duì)位移。顯然，后汽缸托架與導(dǎo)板結(jié)合面間隙越大，相對(duì)位移就增大，振動(dòng)值也隨之增大。
(2)機(jī)組安裝原始結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的對(duì)照檢查機(jī)組安裝時(shí)應(yīng)設(shè)有固定位置與汽缸某處標(biāo)高的相對(duì)參照測(cè)點(diǎn)，發(fā)現(xiàn)軸瓦振動(dòng)值開始增大時(shí)，可根據(jù)這些參照測(cè)點(diǎn)，定期測(cè)量并將各時(shí)期的記錄比較，確認(rèn)后汽缸等相對(duì)基礎(chǔ)的位移變化，得到準(zhǔn)確的結(jié)論。
機(jī)組停機(jī)檢修時(shí)，根據(jù)當(dāng)前測(cè)量與原始安裝的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)進(jìn)行比對(duì)。主要測(cè)量?jī)?nèi)容包括，非落地式結(jié)構(gòu)的2號(hào)軸瓦處轉(zhuǎn)子軸頸的揚(yáng)度，聯(lián)軸器中心出現(xiàn)變化等。
例如，對(duì)出現(xiàn)問(wèn)題的某機(jī)組的檢查發(fā)現(xiàn)，凝汽器四角的底座上，左側(cè)和右側(cè)的各四個(gè)彈簧高度變化較大，左側(cè)比右側(cè)的所有彈簧高度值大約降低15mm。顯然是凝汽器左側(cè)的彈簧受循環(huán)水管道下沉等外力的影響，彈簧受到壓縮，造成彈簧高度值變化。這也說(shuō)明凝汽器設(shè)備的本身出現(xiàn)了位移。
(3)前汽缸貓爪橫銷與墊塊的結(jié)合面檢查機(jī)組運(yùn)行時(shí)，前汽缸單側(cè)貓爪橫銷下的墊塊，開始出現(xiàn)緩慢向外移出的現(xiàn)象，用手錘輕輕敲入墊塊復(fù)位后，第二天或數(shù)小時(shí)內(nèi)又再次向外移出。伴隨這種現(xiàn)象出現(xiàn)的就是機(jī)組振動(dòng)值逐漸增大?；蛘呦喾?，某些對(duì)振動(dòng)值增大出現(xiàn)較敏感的，如2號(hào)和3號(hào)瓦為非落地式軸承的機(jī)組，是隨著振動(dòng)值的逐漸增大，然后出現(xiàn)單側(cè)貓爪橫銷下的墊塊緩慢向外移出現(xiàn)象。這時(shí)應(yīng)注意檢查前汽缸貓爪橫銷與墊塊結(jié)合面的間隙。例如，對(duì)出現(xiàn)問(wèn)題的某機(jī)組，停機(jī)后用塞尺檢查，右側(cè)貓爪橫銷與墊塊之間的結(jié)合面存在0.15mm間隙。上述檢查到此間隙的存在，則應(yīng)該是前汽缸與前軸承箱的支撐之間出現(xiàn)了相對(duì)位移。
2.2檢查汽水管道等位置與固定結(jié)構(gòu)的變化
(1)循環(huán)水管道檢查
循環(huán)水管道的檢查內(nèi)容，即檢查管道是否發(fā)生下沉。汽輪機(jī)組的四根循環(huán)水的進(jìn)出水管道全部布置在凝汽器的一側(cè)。在與凝汽器連接的每根垂直管道上，設(shè)計(jì)采用一件帶有伸縮短節(jié)的蝶閥，即伸縮蝶閥。
由伸縮蝶閥的結(jié)構(gòu)因素決定，當(dāng)循環(huán)水管道出現(xiàn)下沉?xí)r，首先反映的是，伸縮短節(jié)上兩平行法蘭的相對(duì)尺寸變化和漏水。這些反映可以作為判斷循環(huán)水管道下沉的直接依據(jù)。例如，某余熱機(jī)組在投運(yùn)約6個(gè)月時(shí)即發(fā)生伸縮蝶閥漏水現(xiàn)象，割開伸縮蝶閥附近的四根垂直管道后，管道下沉高度約為150mm。循環(huán)水管道沿垂直方向下沉情況見圖1。
由圖1可以看出，循環(huán)水管道的下沉，直接對(duì)管道連接凝汽器即后汽缸的一端施加下沉方向的外力。此余熱機(jī)組的循環(huán)水管道布置在機(jī)組軸線的左側(cè)，導(dǎo)致凝汽器左端支撐彈簧高度相應(yīng)的壓縮變形減小。
循環(huán)水管道的下沉方式有所不同，例如，出現(xiàn)問(wèn)題的某機(jī)組，凝汽器的循環(huán)水管道，在四件蝶閥伸縮短節(jié)的兩平行法蘭處，出現(xiàn)左側(cè)向上的傾斜位移，只是兩平行法蘭因整圈連接螺栓的限位作用，才阻擋了位移的繼續(xù)發(fā)展。四件伸縮短節(jié)兩平行法蘭的傾斜位移方向是一致的。測(cè)量檢查伸縮短節(jié)兩平行法蘭的左右側(cè)，即兩平行法蘭對(duì)稱180°兩點(diǎn)的距離差值，h2-h1≥10mm～20mm。循環(huán)水管道蝶閥伸縮短節(jié)法蘭的傾斜變形，見圖2。
由圖2可以看出，循環(huán)水管道出現(xiàn)的是以某點(diǎn)為支撐，傾斜管道軸線的下沉。此傾斜變形，使得伸縮短節(jié)兩平行法蘭處安裝時(shí)的預(yù)壓縮余量尺寸完全被消耗后，還使凝汽器即排汽缸受到向上部方向的外力。
此余熱機(jī)組的循環(huán)水管道布置在機(jī)組軸線的右側(cè)，蝶閥伸縮短節(jié)兩平行法蘭處左側(cè)向上的傾斜變形，導(dǎo)致后汽缸右側(cè)托架受到向上的外力。
(2)主蒸汽管道檢查
除負(fù)荷低于6MW的機(jī)組采用一根主蒸汽管道外，余熱汽輪機(jī)組的主蒸汽管道，一般是在電動(dòng)隔離閥后，連接三通分兩路向上的熱壓彎頭，經(jīng)對(duì)稱軸線布置在機(jī)組兩側(cè)的垂直管道，連接兩速關(guān)閥，然后匯入前汽缸的調(diào)節(jié)汽室。
通過(guò)主蒸汽管道的彈簧支架或滑動(dòng)支架的變形直接觀察，特別是在出現(xiàn)問(wèn)題的機(jī)組停機(jī)時(shí)，如彈簧支架，滑動(dòng)支架的滑動(dòng)面脫離管道，或在管道的彈簧支架處發(fā)現(xiàn)彈簧傾斜，變形等異常現(xiàn)象，說(shuō)明主蒸汽管道的異常位移，應(yīng)判斷管道位移對(duì)前汽缸的影響。
例如，某余熱機(jī)組振動(dòng)值增大速度較快，檢查主蒸汽管道位移異常，在前汽缸貓爪橫銷與墊塊的結(jié)合面檢查，兩側(cè)貓爪橫銷都存在間隙。揭汽缸檢修時(shí)，解開與速關(guān)閥連接的主蒸汽法蘭，發(fā)現(xiàn)左側(cè)連接法蘭端面錯(cuò)口較嚴(yán)重，用拉管道進(jìn)口法蘭的方式取出連接螺栓，測(cè)量錯(cuò)口值為30mm以上。
3振動(dòng)值增大的原因分析及處理
3.1原因分析
(1)循環(huán)水管道下沉，造成凝汽器即后汽缸的位移
如上所述，循環(huán)水垂直管道設(shè)置有伸縮蝶閥。蝶閥的伸縮短節(jié)可有限地部分軸向壓縮，消除壓縮方向的部分應(yīng)力。因此，伸縮短節(jié)的主要作用，一是可有限地部分消除運(yùn)行機(jī)組凝汽器設(shè)備本體對(duì)循環(huán)水管道向下的應(yīng)力;二是便于安裝和檢修時(shí)更換蝶閥和連接的墊片。而伸縮蝶閥對(duì)拉伸方向的應(yīng)力是沒有補(bǔ)償作用的。即伸縮短節(jié)不能消除如循環(huán)水管道自身下沉等異常現(xiàn)象的應(yīng)力。
當(dāng)伸縮蝶閥發(fā)生漏水現(xiàn)象時(shí)，一般可確認(rèn)為循環(huán)水管道的下沉。而在此前，凝汽器已經(jīng)受到外力荷載。下沉位移值是逐漸增大的，這時(shí)已經(jīng)形成設(shè)備的永久變形。投運(yùn)約6個(gè)月的某余熱機(jī)組(見圖1)，左側(cè)布置的循環(huán)水管道下沉拉動(dòng)凝汽器左側(cè)向下位移，凝汽器左側(cè)比右側(cè)的所有彈簧高度值大約降低15mm，后汽缸左側(cè)受到向下的荷載，導(dǎo)致右側(cè)托架與導(dǎo)板結(jié)合面產(chǎn)生間隙。隨著振動(dòng)值逐漸增大，檢查后汽缸托架與導(dǎo)板結(jié)合面的間隙也在逐漸增大，充分說(shuō)明后汽缸位移的影響。
同理，對(duì)循環(huán)水管道蝶閥伸縮短節(jié)傾斜的某臺(tái)機(jī)組(見圖2)，也可以很清晰地解釋其后汽缸右側(cè)托架受到向上的外力，與導(dǎo)板結(jié)合面出現(xiàn)間隙的現(xiàn)象。
循環(huán)水管道下沉，造成后汽缸位移的同時(shí)，還會(huì)直接導(dǎo)致前汽缸貓爪橫銷與墊塊的結(jié)合面出現(xiàn)間隙，多數(shù)機(jī)組后汽缸托架與導(dǎo)板結(jié)合面出現(xiàn)間隙和前汽缸貓爪橫銷與墊塊的結(jié)合面出現(xiàn)間隙的現(xiàn)象是同時(shí)發(fā)生的。
(2)主蒸汽管道異常，影響前汽缸膨脹，造成位移
主蒸汽管道在某個(gè)熱膨脹方向受阻等原因，使熱應(yīng)力增大。超過(guò)材質(zhì)的屈服應(yīng)力后，管道即開始變形，熱應(yīng)力同時(shí)會(huì)對(duì)前汽缸膨脹造成影響，當(dāng)管道熱應(yīng)力足夠大時(shí)，汽缸即開始變形。隨著這種變形成為永久的變形時(shí)，就會(huì)與設(shè)備固定部件的相對(duì)位置發(fā)生改變，前汽缸貓爪橫銷與墊塊的結(jié)合面出現(xiàn)間隙。主蒸汽管道異常應(yīng)力造成的永久變形，使設(shè)備結(jié)合面出現(xiàn)間隙，直接導(dǎo)致動(dòng)靜部件間隙的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，振動(dòng)值即逐漸增大。
(3)根據(jù)振動(dòng)與時(shí)間的關(guān)系曲線判斷機(jī)組振動(dòng)特性
從振動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)DCS中，將振動(dòng)與時(shí)間的關(guān)系曲線(振動(dòng)趨勢(shì)曲線圖)打印輸出，利用趨勢(shì)曲線診斷振動(dòng)故障。雖然從DCS中調(diào)出的振動(dòng)趨勢(shì)曲線是通頻振幅的變化趨勢(shì)，但也能診斷出轉(zhuǎn)子碰磨、軸瓦自激振動(dòng)等過(guò)程。從運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)得知，在運(yùn)行中機(jī)組發(fā)生振動(dòng)增大的原因只有兩類振動(dòng)。第一類是包括軸瓦自激振動(dòng)的低頻振動(dòng);第二類是轉(zhuǎn)子產(chǎn)生了不平衡，轉(zhuǎn)動(dòng)部件飛脫、轉(zhuǎn)軸碰磨等。根據(jù)振動(dòng)理論，部件呈現(xiàn)的振幅與作用在該部件上的激振力成正比，與它的動(dòng)剛度成反比，可用式(1)表示，即
若忽略阻尼，即μ=∞，即使靜剛度很大，動(dòng)剛度Kd也為0。由式(1)可知，在很小激振力的作用下，軸承將會(huì)產(chǎn)生很大的振動(dòng)，即共振。以下探討的是，由于支撐動(dòng)剛度降低，在激振力一定時(shí)，振幅值的增大問(wèn)題。
軸承座動(dòng)剛度的檢測(cè)除了與靜剛度和共振放大因素有關(guān)外，還與動(dòng)態(tài)下其連接剛度有關(guān)?，F(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)表明，采用檢測(cè)連接部件之間的差別振動(dòng)，即兩個(gè)相鄰的連接部件振幅的差值，是檢查連接剛度的有效方法。
根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)同一軸承座，同一軸向位置，測(cè)點(diǎn)標(biāo)高在100mm以內(nèi)的兩個(gè)連接件，在連接緊固的情況下，垂直方向振動(dòng)差值應(yīng)<2μm，滑動(dòng)面之間正常的振動(dòng)差值應(yīng)<5μm。
實(shí)際測(cè)試證明，后汽缸的位移，導(dǎo)致汽缸托架與導(dǎo)板結(jié)合面產(chǎn)生間隙，即產(chǎn)生支撐動(dòng)剛度降低，造成上述振動(dòng)差值的增大。
(4)軸瓦結(jié)構(gòu)型式的不同，對(duì)問(wèn)題機(jī)組的損害程度也不同
水泥余熱電站的汽輪機(jī)組，一般采用低參數(shù)單缸直聯(lián)式汽輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)，四個(gè)軸瓦結(jié)構(gòu)。2號(hào)和3號(hào)軸瓦的結(jié)構(gòu)型式，又分為落地式軸瓦和非落地式軸瓦。通過(guò)數(shù)次分別對(duì)問(wèn)題機(jī)組的檢查和處理發(fā)現(xiàn)，兩種不同結(jié)構(gòu)型式的軸瓦，振動(dòng)值的增大雖然接近，但對(duì)機(jī)組損害程度是不相同的。
通過(guò)數(shù)次的機(jī)組檢修消缺，發(fā)現(xiàn)汽缸內(nèi)部通流部分發(fā)生動(dòng)靜摩擦并造成汽封等部件損壞的，一般都出現(xiàn)在2號(hào)和3號(hào)軸瓦(落地式結(jié)構(gòu))的機(jī)組。
分析認(rèn)為，由于2號(hào)和3號(hào)軸瓦為落地式結(jié)構(gòu)，位于獨(dú)立的軸承座內(nèi)，即汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子前后端支點(diǎn)全部支承在基礎(chǔ)上，處于固定位置，即轉(zhuǎn)子不跟隨汽缸的位移而位移，所以當(dāng)機(jī)組出現(xiàn)因汽缸位移等原因?qū)е抡駝?dòng)值增大時(shí)，汽缸的位移會(huì)與固定位置的轉(zhuǎn)子出現(xiàn)相對(duì)位置的改變，即在汽缸內(nèi)部的動(dòng)靜部件處，局部間隙增大，或局部縮小至部件的部分接觸，即發(fā)生動(dòng)靜摩擦。該結(jié)構(gòu)出現(xiàn)問(wèn)題的機(jī)組振動(dòng)值增大至接近0.07mm時(shí)，停機(jī)揭缸檢查，通流部分已發(fā)生較為嚴(yán)重的摩擦現(xiàn)象。
2號(hào)和3號(hào)軸瓦為非落地式結(jié)構(gòu)的機(jī)組，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的后端支承在后汽缸上，即轉(zhuǎn)子后端跟隨后汽缸的位移而位移。汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的前端雖然也同處于固定位置，但由于余熱機(jī)組的汽缸位移，大多數(shù)為循環(huán)水管道下沉等造成的后汽缸位移，主蒸汽管道熱應(yīng)力造成前汽缸位移的事件較少，所以一般不會(huì)發(fā)生前汽缸單獨(dú)的位移，導(dǎo)致汽缸內(nèi)部通流間隙處的動(dòng)靜摩擦。如圖1所述，對(duì)出現(xiàn)問(wèn)題的該結(jié)構(gòu)機(jī)組，經(jīng)揭缸檢查確認(rèn)，盡管其振動(dòng)值增大接近0.06mm，連續(xù)幾個(gè)月維持運(yùn)行，通流部分并沒有發(fā)現(xiàn)動(dòng)靜部件摩擦現(xiàn)象，說(shuō)明分析是正確的。
2號(hào)和3號(hào)軸瓦為非落地式結(jié)構(gòu)的機(jī)組，振動(dòng)值增大的典型表現(xiàn)是3號(hào)瓦振動(dòng)值增大的速度比其它軸瓦要快。這是因?yàn)椋摻Y(jié)構(gòu)的機(jī)組，3號(hào)瓦是薄弱處，即反映在3號(hào)瓦的振動(dòng)值最敏感。2號(hào)和3號(hào)軸瓦為非落地式結(jié)構(gòu)的機(jī)組另一特點(diǎn)是，2號(hào)和3號(hào)軸瓦跟隨后汽缸的位移而位移，直接導(dǎo)致汽輪機(jī)和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的中心發(fā)生變化。對(duì)該結(jié)構(gòu)機(jī)組，在汽輪機(jī)中心檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)，聯(lián)軸器一般會(huì)出現(xiàn)轉(zhuǎn)子下沉導(dǎo)致的下張口，機(jī)組運(yùn)行時(shí)即導(dǎo)致振動(dòng)值的增大。
3.2問(wèn)題的處理
3.2.1循環(huán)水管道下沉造成汽缸位移的處理
由以上分析，對(duì)2號(hào)和3號(hào)軸瓦為落地式結(jié)構(gòu)的機(jī)組，應(yīng)安排盡快停機(jī)處理循環(huán)水管道的下沉。如果是不規(guī)則周期和不規(guī)則振幅增大的振動(dòng)方式，說(shuō)明已經(jīng)出現(xiàn)汽缸內(nèi)通流部分的動(dòng)靜部件摩擦，應(yīng)立即停機(jī)和揭汽缸處理。
對(duì)2號(hào)和3號(hào)軸瓦為非落地式結(jié)構(gòu)的機(jī)組，如確認(rèn)只是循環(huán)水管道下沉的原因，則可先消除管道下沉的應(yīng)力，然后維持機(jī)組運(yùn)行，同時(shí)應(yīng)注意監(jiān)測(cè)振動(dòng)值變化趨勢(shì)，待機(jī)組隨水泥生產(chǎn)線檢修時(shí)再停機(jī)處理。
如圖1所述，投運(yùn)約6個(gè)月的某余熱機(jī)組，當(dāng)時(shí)對(duì)循環(huán)水管道出現(xiàn)下沉的處理方式是，割開伸縮蝶閥附近的四根垂直管道，每根管道焊接加長(zhǎng)管。加長(zhǎng)管段長(zhǎng)度約為150mm，說(shuō)明這也是管道下沉的高度。處理后機(jī)組又連續(xù)運(yùn)行約一年，振動(dòng)值增大較慢。然后隨水泥生產(chǎn)線共同檢修，進(jìn)行揭缸處理。主要處理內(nèi)容有：
(1)割開連接后汽缸與凝汽器的喉部排汽短節(jié)，鑿開后汽缸兩側(cè)導(dǎo)板基礎(chǔ)。
(2)割開四根垂直的循環(huán)水管。
(3)調(diào)整凝汽器彈簧。
(4)調(diào)整后汽缸兩側(cè)導(dǎo)板的墊鐵，消除導(dǎo)板間隙，必要時(shí)刮研處理。同時(shí)調(diào)整汽缸水平和前汽缸貓爪橫銷的間隙。調(diào)整后汽缸兩側(cè)導(dǎo)板的間隙時(shí)，同時(shí)應(yīng)注意保證前軸承座與臺(tái)板的滑動(dòng)面之間不能出現(xiàn)間隙。
3.2.2主蒸汽管道膨脹異常的處理
(1)割開錯(cuò)口嚴(yán)重的法蘭端面下的彎頭。
(2)調(diào)整彈簧支吊架。
4幾點(diǎn)想法和體會(huì)
(1)循環(huán)水管道的安裝，應(yīng)考慮防止管道下沉的影響，一定要有防止管道沉降的措施。應(yīng)重申管道敷設(shè)前，把管溝地面用三合土夯實(shí)，如遇較差的濕陷性土質(zhì)，管道必須設(shè)置支座。
(2)出現(xiàn)問(wèn)題的機(jī)組，既要調(diào)整后汽缸兩側(cè)導(dǎo)板的間隙，還要保證前軸承座與臺(tái)板滑動(dòng)面不能出現(xiàn)間隙。實(shí)際是在恢復(fù)機(jī)組安裝時(shí)的汽缸水平狀態(tài)。處理方式比新裝機(jī)組的汽缸水平找正還要復(fù)雜，因此有必要在機(jī)組安裝時(shí)對(duì)循環(huán)水管道的安裝質(zhì)量給予足夠的重視。
(3)主蒸汽管道的設(shè)計(jì)，應(yīng)充分考慮熱膨脹的需要。直管段和支吊架布置的不合理，熱壓彎頭過(guò)少，都是熱膨脹的影響因素。
(4)主蒸汽管道的安裝，應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)范，管道安裝時(shí)，不允許強(qiáng)行拉動(dòng)管道對(duì)接焊口。
5結(jié)語(yǔ)
經(jīng)過(guò)對(duì)出現(xiàn)振動(dòng)的部分機(jī)組的循環(huán)水管道，主蒸汽管道和汽缸結(jié)合面間隙的處理和消缺，此后機(jī)組的運(yùn)行實(shí)踐證明，上述處理方式，對(duì)消除振動(dòng)值是有效的。
